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驅(qū)動軸箱體壓鑄模設(shè)計

放大字體  縮小字體 發(fā)布日期:2011-01-30  作者:未知

 

    某發(fā)動機(jī)公司開發(fā)的驅(qū)動軸箱體壓鑄件,鑄件外形尺寸500×444×230,鑄件材料為鋁合金360,重量6.25Kg,壁厚3mm。鑄件要求如下: 

 

    (1)密封性能要求在0.1Mpa壓力下不能泄漏; 

 

    (2)由于裝配總成均為密封件,所以加工表面不允許有大于0.3mm的氣孔; 

 

(3)鑄件后序要做電泳處理,因此需要高水平的表面質(zhì)量。 

 

1 壓鑄模具的設(shè)計準(zhǔn)備 

 

1.1 對模具結(jié)構(gòu)的初步分析 

 

    根據(jù)鑄件的要求,對鑄件進(jìn)行工藝分析,確定主分型面,模具結(jié)構(gòu)為三面?zhèn)瘸榛瑝K,在無滑塊的一側(cè)布置澆道,澆道對面一側(cè)設(shè)置溢流槽及抽真空流道。為保證鑄件有較高的內(nèi)外質(zhì)量,模具內(nèi)必須設(shè)置一套合理的冷卻、加熱通道,保證在壓鑄過程中處于合理的熱平衡狀態(tài)。另外,模具要加設(shè)抽真空閥,采用真空壓鑄。

 

    1.2 壓鑄機(jī)的選擇 

 

    (1)計算主脹型力 F主=A×p/10 A為鑄件帶澆注系統(tǒng)總的投影面積,為1638cm2(其中鑄件1260 cm2,另加30%澆注系統(tǒng)的面積), p為壓實(shí)壓力,耐壓薄壁件取90Mpa, F主=A×p=1638×90/10=14742 KN (2)計算分脹型力 由于此模具兩側(cè)形狀完全由兩面?zhèn)瘸榛瑝K成型,側(cè)面分力很大,因此分脹型力不能忽略。F分=A芯×p×tgα / 10 A為鑄件側(cè)抽滑塊成型處總的投影面積,為636cm2, α為楔緊角,取6°, F分=A芯×p×tgα / 10=636×90×tg6°/10=602 KN (3)壓鑄機(jī)所需鎖模力 F鎖≥ 1.25(F主+ F分)=1.25×(14742+602)=1918 KN 因此,選用設(shè)備為意大利OL2000T,機(jī)床鎖模力為2000 KN。 

 

    2 壓鑄模具設(shè)計 

 

    2.1 澆注系統(tǒng)和溢流、排氣系統(tǒng)的設(shè)計 

 

    (1)內(nèi)澆口截面積 Ag=G /(ρvt) G為通過內(nèi)澆口的金屬液質(zhì)量6250g, ρ為液態(tài)鋁合金密度,取2.4g/cm3,v為填充速度取30m/s,t填充時間取0.1s, Ag=G /(ρvt)=6250/(2.4×30×0.1)=868mm2驅(qū)動軸箱體零件結(jié)構(gòu)非常不利于填充,整體零件可以分為由壁厚3mm的三部分筒形組成,如圖二所示,分別為左部外腔(A區(qū)域)、中心部分內(nèi)腔(B區(qū)域)及右部外腔(C區(qū)域),根據(jù)零件結(jié)構(gòu)的特殊性,將澆口布置也分為三部分,從左到右,內(nèi)澆口的寬度×厚度為95×4.0、45×3.0、90×4.0,分別對應(yīng)A、B、C三個區(qū)域進(jìn)行填充。由于型腔中部B區(qū)域無處設(shè)置溢流槽、排氣道,所以將中部澆口旋轉(zhuǎn)一定的角度,沿著鑄件中筋的方向進(jìn)行填充,同時將中心澆口的厚度變薄,有利于快速填充,減小金屬液在薄壁處的能量損失。 

 

    (2)溢流排氣系統(tǒng)的設(shè)計 

 

    由于此鑄件結(jié)構(gòu)不利于填充,因此在填充末端設(shè)置大體積的溢流槽,約60×40×30共5處。為有效地減少鑄件內(nèi)部氣孔,改善內(nèi)部組織的致密性,在模具型腔金屬液填充末端加設(shè)兩處真空閥,進(jìn)行真空壓鑄。 

 

    真空壓鑄的原理: 

 

    a.合模后壓鑄,壓射沖頭在慢壓射越過壓室進(jìn)料口后,打開抽氣節(jié)流閥,接通大流量真空源,使壓室及型腔內(nèi)的真空度達(dá)到90-96Kpa,充型、增壓,填充完了關(guān)閉真空源。 

 

    b.真空閥排氣道是由波形轉(zhuǎn)折的薄片通道連接真空源,薄片通道多次轉(zhuǎn)折并有外冷卻,金屬液充填型腔進(jìn)入薄片通道內(nèi)逐漸失去流動能力,有效阻止金屬液進(jìn)入真空管路內(nèi),同時保證整個填充過程均在抽真空狀態(tài)下進(jìn)行。 

 

    3 模具結(jié)構(gòu)設(shè)計 

 

    模具結(jié)構(gòu)設(shè)計如圖三所示,模板采用方導(dǎo)柱導(dǎo)向,周邊呈堤壩式封閉結(jié)構(gòu)精定位,實(shí)現(xiàn)合模時動靜模的精確定位和鎖緊,消除熱膨脹對模具使用精度的影響。三面?zhèn)瘸榛瑝K采用封閉式滑道結(jié)構(gòu),液壓抽芯。 

 

    4側(cè)抽液壓缸的設(shè)計 

 

    根據(jù)側(cè)抽滑塊抽芯力的計算,確定左側(cè)滑塊抽芯液壓缸直徑為Φ250,行程520(包括20mm的安全量),右側(cè)滑塊抽芯液壓缸直徑為Φ230,行程350。由于液壓缸直徑大、行程長,抽芯動作速度緩慢,嚴(yán)重影響生產(chǎn)節(jié)拍。我們采用圖四結(jié)構(gòu)的復(fù)合液壓缸,初始抽芯時直徑為Φ250的缸工作抽出22mm,保證側(cè)抽滑塊型腔與鑄件脫離后,直徑為Φ160的缸開始工作,帶動側(cè)抽滑塊完成剩下的抽芯行程。這樣Φ250缸滿足抽芯力的要求,Φ160缸滿足抽芯行程的要求,組合完成抽芯動作,節(jié)省抽芯動作的時間,提高了生產(chǎn)效率。 

 

    5 模具加熱、冷卻系統(tǒng)的設(shè)計 

 

    在壓鑄過程中,模具溫度偏離設(shè)定值的波動對壓鑄模具的熱平衡有很大的影響,模具溫度是影響模具熱量散發(fā)的重要因素,間接地影響鑄件充型和凝固過程。為保證鑄件的質(zhì)量,需要在模具中保持均勻的溫度分布和合適的溫度水平。 

 

    眾所周知,在薄壁鑄件和復(fù)雜模具的情況下,熔融金屬可能在壓射過程中就凝固了。在鋁合金的壓鑄過程中,這種情況將產(chǎn)生流痕、冷隔等缺陷,更嚴(yán)重的是可能壓射不足。驅(qū)動軸箱體壓鑄模就屬于這種情況。為保證模具在合理的溫度范圍內(nèi)壓鑄,我們在模具的動、靜模鑲塊上開設(shè)大量的加熱油通道,壓鑄機(jī)上設(shè)有加熱器(能調(diào)節(jié)和控制油溫),在壓鑄過程中當(dāng)模具溫度下降時能加熱模具,模具溫度升高時帶走熱量冷卻模具,控制模具溫度在180±30℃范圍內(nèi)。 

 

    模具側(cè)抽滑塊長芯四周被鑄件包圍,溫度升高很快,因此在側(cè)抽滑塊長芯處開設(shè)冷卻水道,外接冷卻水,可以迅速地帶走熱量,避免溫度過高產(chǎn)生粘模和鑄件變形。 

 

    6 模具材料及熱處理 

 

    模具鑲塊及側(cè)抽滑塊等成型零件采用優(yōu)質(zhì)模具鋼 W302,淬火硬度HRC42-44;型芯、推桿采用優(yōu)質(zhì)模具鋼SKD61,淬火硬度HRC42-44;導(dǎo)柱導(dǎo)套采用GCr15,淬火硬度HRC50-55;模板采用50鋼,調(diào)質(zhì)HB240-270;推板、推桿固定板采用45鋼。 模具按設(shè)計要求制作完成后,經(jīng)試模和生產(chǎn)驗(yàn)證,模具工作穩(wěn)定,鑄件成型良好,并有效的提高生產(chǎn)率,并能滿足批量生產(chǎn)的要求。 

 

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